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TC4鈦合金側(cè)銑加工表面形貌分析及工藝參數(shù)優(yōu)化

發(fā)布時(shí)間:2024-05-03 09:47:34 瀏覽次數(shù) :

引言

鈦合金因比強(qiáng)度高、耐腐蝕性好、熱強(qiáng)度高等一系列優(yōu)異的性能,在航空航天、國(guó)防工業(yè)等高端裝備制造領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用[1]。銑削是鈦合金結(jié)構(gòu)件加工中最常用的方法之一。但是,由于鈦合金切削過(guò)程溫度高、切削力大、刀具易磨損等,鈦合金的加工表面質(zhì)量很難控制[2]。探明鈦合金銑削加工表面形貌特征及其對(duì)切削參數(shù)的響應(yīng)規(guī)律,對(duì)實(shí)現(xiàn)鈦合金加工表面質(zhì)量調(diào)控和提升鈦合金結(jié)構(gòu)件服役性能具有重要理論和實(shí)踐意義。

銑削加工表面形貌的創(chuàng)成取決于多種因素,如切削參數(shù)、刀具材料、刀具磨損程度等,其中切削工藝參數(shù)的優(yōu)選是最直接和有效的方法[3]。目前,國(guó)內(nèi)外眾多學(xué)者對(duì)TC4鈦合金銑削加工表面形貌及參數(shù)優(yōu)化進(jìn)行了一系列的研究。文獻(xiàn)[4]對(duì)TC4鈦合金進(jìn)行了銑削加工,發(fā)現(xiàn)每齒進(jìn)給量 f 對(duì)表面粗糙度 Ra 的影響最 大 ,最 優(yōu) 的 銑 削 參 數(shù) 組 合 為 :銑 削 速 度vc = 100 m/min,徑 向 切 深 ae = 4.3 mm,每 齒 進(jìn) 給 量fz = 0.02 mm/齒,軸向切深 ap = 0.05 mm,可獲得的表面粗糙度 Ra = 0.17 μm。文獻(xiàn)[5]通過(guò)開(kāi)展側(cè)銑實(shí)驗(yàn),研究 了 不 同 切 削 速 度 vc (48~108 m/min) 以 及 進(jìn) 給 量f (0.04~0.06 mm/r) 下的TC4鈦合金的表面粗糙度 Ra。

結(jié)果表明,在較高的切削速度和較低的進(jìn)給量下,表面粗糙度降低了 20% 以上。文獻(xiàn)[6]對(duì)TC4鈦合金進(jìn)行了不同切削速度 vc(30 mm/min 和 60 mm/min)和每齒進(jìn)給量 fz(0.01 mm/齒和 0.05 mm/齒)的銑削實(shí)驗(yàn),并分析了銑削表面粗糙度 Sa 的變化規(guī)律。結(jié)果表明,fz 對(duì) Sa 的影響大于 vc,較低的切削速度和進(jìn)給速度可以獲得較低的表面粗糙度,即較高的表面質(zhì)量。

在切削工藝參數(shù)的優(yōu)化方法研究方面,文獻(xiàn)[7]基于遺傳算法以磨損量、表面粗糙度和材料去除率為優(yōu)化目標(biāo),對(duì) AISI 1040 鋼切削參數(shù)進(jìn)行了多目標(biāo)優(yōu)化,獲得了最優(yōu)切削參數(shù)組合,預(yù)測(cè)誤差在 2% 以下。文獻(xiàn)[8]以銑削力和材料去除率為評(píng)價(jià)指標(biāo),采用粒子群優(yōu)化算法對(duì)TC4鈦合金加工參數(shù)進(jìn)行了多目標(biāo)優(yōu)化,得 到 了 最 優(yōu) 參 數(shù) 組 合 :vc = 120 m/min,ae = 1 mm,fz = 0.04 mm/z,ap = 10 mm。文獻(xiàn)[9]以TC4鈦合金銑削力和材料去除率為優(yōu)化目標(biāo),基于遺傳算法得到了加工參數(shù)的最優(yōu)解集。文獻(xiàn)[10]以銑削力、粗糙度、材料去除率建立了多目標(biāo)優(yōu)化模型,采用遺傳算法求解獲得了最優(yōu)銑削參數(shù)解集,并通過(guò)實(shí)驗(yàn)證明了該方法的可行性。

為實(shí)現(xiàn)面向側(cè)銑加工表面形貌的切削工藝參數(shù)優(yōu)選,本文主要開(kāi)展TC4鈦合金側(cè)銑加工實(shí)驗(yàn)研究。

從銑削加工表面微觀缺陷、表面粗糙度隨切削參數(shù)的響應(yīng)規(guī)律和基于遺傳算法的工藝參數(shù)優(yōu)化 3個(gè)方面進(jìn)行研究,為TC4鈦合金側(cè)銑加工實(shí)踐提供依據(jù)。

1、TC4鈦合金側(cè)銑加工實(shí)驗(yàn)

試驗(yàn)材料為TC4鈦合金鍛坯,規(guī)格尺寸為30mm×30mm×5mm。材料微觀組織結(jié)構(gòu)和EDS能譜如圖1所示。

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圖中可以看出,TC4鈦合金是α+β型雙相鈦合金,α相為基體相呈灰暗色,β相為強(qiáng)化相附著在基體上,呈亮白色。TC4鈦合金主要物理力學(xué)性能如表 1所列。

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側(cè)銑加工實(shí)驗(yàn)在型號(hào)為GJ SEIKO LM-6050 的數(shù)控機(jī)床上進(jìn)行。加工刀具選用直徑為50mm的直角六齒可轉(zhuǎn)位銑刀,刀片選用 Kennametal 公司生產(chǎn)的硬質(zhì) 合 金 AlTiN(PVD)涂 層 刀 片(APPT1135PESR-FSKC522M),其有效切削長(zhǎng)度為 11 mm??紤]到干切削方式可以避免切削液阻力引起的排屑不暢,保證加工精度的同時(shí),可解決鈦合金加工液冷成本高、污染環(huán)境等方面的問(wèn)題。因此,實(shí)驗(yàn)加工方式選擇干式銑削。側(cè)銑加工實(shí)驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)如圖2所示。

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采用 S-4800 冷場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡和基恩士形狀測(cè)量激光顯微系統(tǒng) VK-X260K 觀測(cè)銑削后的表面形貌,測(cè)量三維表面粗糙度 Sa 以及沿進(jìn)給方向的二維表面粗糙度Ra。

采用三因素四水平 L16(43)正交實(shí)驗(yàn)方法開(kāi)展實(shí)驗(yàn),實(shí)驗(yàn)考察因素分別為主軸轉(zhuǎn)速 n、徑向切深 ae和每轉(zhuǎn)進(jìn)給量f。具體實(shí)驗(yàn)方案如表2所列。

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2 、結(jié)果與分析

2.1 加工表面缺陷

不同銑削條件下獲得的加工表面形貌圖及其對(duì)應(yīng)的三維高度云圖如圖3所示。

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從圖 3可以看出,加工表面呈現(xiàn)均勻分布的棱線,這是銑刀和工件之間相對(duì)運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的進(jìn)給痕跡,相鄰進(jìn)給痕跡之間的距離由進(jìn)給速率決定。由于銑刀后角的影響,在相鄰的進(jìn)給痕跡之間產(chǎn)生了沿進(jìn)給方向的劃痕。進(jìn)給刀痕和表面劃痕可歸結(jié)為側(cè)銑加工表面固有缺陷,此類缺陷分布規(guī)律是由刀具幾何特征和刀具-工件相對(duì)運(yùn)動(dòng)形成的。

此外,加工表面還觀察到黏附顆粒、隨機(jī)劃痕和微小裂紋等缺陷。黏附顆粒可能是微小的切屑或者是從刀具上脫落的硬質(zhì)點(diǎn)等[11]。對(duì)銑削表面的黏附顆粒進(jìn)行能譜檢測(cè),檢測(cè)結(jié)果如圖 4 所示。圖 4 a)發(fā)現(xiàn)其成分與TC4鈦合金基體材料基本相同??梢酝茢啵じ筋w粒主要是在側(cè)銑過(guò)程中高溫的微切屑黏附到表面而形成。表面上還存在一些隨機(jī)方向的劃痕,這是從銑刀上剝落的硬質(zhì)點(diǎn)、積屑瘤或者切屑在銑削表面滑擦產(chǎn)生[12-13]。圖 4 b)中,劃痕的能譜分析結(jié)果與TC4鈦合金的基體材料基本相同??梢酝茢?,隨機(jī)無(wú)定向劃痕是由積屑瘤或碎屑在刀具和工件之間的接觸面滑擦形成。此外,在干式銑削的條件下,由于加工區(qū)域中存在較高的熱應(yīng)力和機(jī)械應(yīng)力,銑削表面便產(chǎn)生了微小裂紋[14]。

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2.2 銑削表面粗糙度

不同銑削工藝條件下,加工表面粗糙度 Ra和 Sa隨切削工藝參數(shù)的響應(yīng)規(guī)律如圖5所示。

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圖 5 a)中,表面粗糙度 Ra 的值隨著主軸轉(zhuǎn)速 n 從400 r/min 增加到 900 r/min 而減小,并在 n = 900 r/min時(shí) 達(dá) 到 最 小 值(Ra = 0.944 μm)。 當(dāng) 主 軸 轉(zhuǎn) 速 超 過(guò)900 r/min 時(shí),表面粗糙度呈上升趨勢(shì)。主軸速度的增加意味著材料變形率的增加,這將導(dǎo)致在銑削過(guò)程中產(chǎn)生更多的熱量。銑刀和工件接觸表面之間的熱量積累會(huì)軟化TC4鈦合金材料,材料的塑性流動(dòng)使得銑削后的表面粗糙度有所降低[15]。但當(dāng)主軸速度繼續(xù)增加時(shí),刀具與工件接觸表面上積聚的熱量將難以快速消散,導(dǎo)致切屑與銑刀、加工表面間的黏附力增加,從而增加了銑削力[16]。此外,在較高的主軸轉(zhuǎn)速下,應(yīng)變硬化和應(yīng)變率硬化對(duì)銑削力的影響大于熱軟化,這也導(dǎo)致銑削力呈上升趨勢(shì)[17]。銑削力的增加會(huì)使刀具產(chǎn)生顫振現(xiàn)象[18],影響了加工的精度,從而惡化了銑削表面質(zhì)量,導(dǎo)致表面粗糙度的增加。

圖 6 為主軸轉(zhuǎn)速 900 r/min 和 1 150 r/min 下觀測(cè)的加工表面形貌圖。可以看出,隨著主軸轉(zhuǎn)速的增加,銑削表面質(zhì)量降低。在 n = 1150 r/min 時(shí)獲得的表面高度波動(dòng)遠(yuǎn)大于在 n = 900 r/min 處獲得的表面高波動(dòng),并且表面上黏附顆粒數(shù)量大于在 n = 900 r/min 下獲得的。

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在圖 5 b)中,隨著徑向切深 ae 由 0.2 mm 增加到0.4 mm,表面粗糙度 Ra 的值先是減小了 1.88%,然后顯著增加。一方面,工件在加工之前進(jìn)行了預(yù)加工以找平加工面。銑刀和工件表面之間的擠壓和摩擦?xí)?dǎo)致表面纖維化,從而硬化了待加工表面[19-20]。另一方面,TC4鈦合金的化學(xué)活性非常高,很容易與空氣中的元素反應(yīng),產(chǎn)生表面硬化層,這也導(dǎo)致了表面硬度的增加[21]。因此,適當(dāng)增加徑向切削深度會(huì)使銑刀在一定程度上避免產(chǎn)生表面硬化層,從而更容易切削材料,使表面粗糙度值略微下降。但銑削過(guò)程中,材料剪切區(qū)的橫截面積會(huì)隨著徑向切深的增加而增加,并且單位時(shí)間材料去除率的增加將導(dǎo)致銑削力的增加,從而使表面粗糙度增加。圖 7 為徑向切深 0.3 mm 和0.4 mm 下觀測(cè)的加工表面三維形貌圖,徑向切深的增加導(dǎo)致表面上黏附顆粒、劃痕的增加和表面質(zhì)量的惡化。當(dāng)徑向切深 ae超過(guò)0.4 mm時(shí),表面粗糙度呈下降趨勢(shì)。這可解釋為擠壓變形的進(jìn)一步增加使銑削溫度升高,表面熱軟化效應(yīng)變得顯著[22]。因此,表面材料更容易去除,并且表面質(zhì)量得到改善。

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在圖 5 c)中,隨著進(jìn)給量 f 從 0.06 mm/r 增加到0.14 mm/r,表面粗糙度 Ra 的值增大了 19.9%。這是由于銑刀在進(jìn)給方向上每單位切削面積的切削時(shí)間減少,加工表面上相鄰峰和谷之間的間距和形態(tài)差異增加。銑刀在加工表面上的殘余高度也有所增加,最終導(dǎo)致表面粗糙度增加。特別是在圖 3 中,進(jìn)給痕跡間的不均勻間距會(huì)惡化表面質(zhì)量,這可歸因于銑削力的增加使銑刀在加工過(guò)程中產(chǎn)生了振動(dòng)[23]。當(dāng)進(jìn)給量 f超過(guò) 0.14 mm/r 時(shí),表面粗糙度 Ra 呈現(xiàn)減小的趨勢(shì)。這可歸因?yàn)殂娤鳒囟茸兏哕浕薚C4鈦合金材料[24],

從而使材料更容易去除,表面粗糙度降低。另一種可能是涂抹效應(yīng)[25],效應(yīng)降低了工件表面峰值的高度,從而使表面粗糙度 Ra 降低。較高的機(jī)械載荷和熱載荷促使了這種現(xiàn)象的發(fā)生。圖 8 為進(jìn)給量 0.14 mm/r和 0.18 mm/r 下觀測(cè)的加工表面三維形貌。隨著進(jìn)給量的增加,銑削表面上后刀面引起的劃痕變得更加清晰均勻,表明表面質(zhì)量有所改善。

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從圖 5 還可以看出,粗糙度 Sa 的值都高于沿進(jìn)給方向的粗糙度 Ra,Sa與 Ra隨銑削參數(shù)有類似的變化趨勢(shì),但并不完全相同。圖5 a)中,表面粗糙度Sa隨主軸轉(zhuǎn)速具有先降低后增加的相同趨勢(shì),并在 n = 900 r/min時(shí)達(dá)到最小值(Sa = 1.250 μm);圖 5 b)中,隨著徑向切深 ae 由 0.2 mm 增 加 到 0.3 mm,粗 糙 度 Sa 增 大 了0.75%,這與粗糙度 Ra 的變化趨勢(shì)恰恰相反;圖 5 c)中,當(dāng)進(jìn)給量 f 超過(guò) 0.14 mm/r 時(shí),粗糙度 Sa 的值反而呈上升趨勢(shì),這是因?yàn)門C4鈦合金側(cè)銑表面不僅包含沿著進(jìn)給方向的表面特征,還包括垂直于進(jìn)給方向的特征,如劃痕、隨機(jī)顆粒等。特別是銑刀后角引起的劃痕,其在垂直于進(jìn)給方向的高度波動(dòng)導(dǎo)致表面粗糙度Sa的增大。

3、 基于遺傳算法的側(cè)銑工藝參數(shù)優(yōu)化

遺傳算法(Genetic Algorithm,GA)是 1 種模擬達(dá)爾文進(jìn)化論中自然選擇和遺傳學(xué)機(jī)理生物進(jìn)化過(guò)程的計(jì)算模型。該算法將問(wèn)題求解的過(guò)程轉(zhuǎn)換成生物體中染色體選擇、交叉和變異的過(guò)程,相對(duì)于一些常規(guī)優(yōu)化算法,其計(jì)算簡(jiǎn)單高效。算法的基本流程如圖9所示。

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將主軸轉(zhuǎn)速 n、徑向切深 ae、每轉(zhuǎn)進(jìn)給量 f 作為優(yōu)化模型的變量,根據(jù)正交試驗(yàn)結(jié)果以及各銑削參數(shù)的取值范圍,可以得到優(yōu)化目標(biāo)的約束方程如下:

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則優(yōu)化的數(shù)學(xué)模型可寫為:

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借助 MATLAB 數(shù)學(xué)軟件平臺(tái),采用 Gamultiobj 函數(shù)進(jìn)行優(yōu)化問(wèn)題的求解。在 Gamultiobj 函數(shù)的參數(shù)中,交叉概率和變異概率的選擇對(duì)種群的更新影響最大。交叉的概率過(guò)低會(huì)大大降低種群的更新速度,交叉概率過(guò)高會(huì)破壞種群內(nèi)的最優(yōu)解;變異概率過(guò)低會(huì)使種群內(nèi)的有效基因缺失,變異概率過(guò)高雖使得種群多樣性增大,但會(huì)使現(xiàn)有種群規(guī)模遭到破壞。因此,需要根據(jù)實(shí)際求解問(wèn)題,對(duì)參數(shù)進(jìn)行合理的處理,具體參數(shù)設(shè)置如表3所示。

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求解后,獲得了 150 組帕累托(Pareto)最優(yōu)解,對(duì)應(yīng)的粗糙度值如圖10所示,部分最優(yōu)解如表4所示。

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采用隸屬度函數(shù)對(duì) Pareto解集中的最優(yōu)解進(jìn)行評(píng)價(jià):

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式(4)中: fi表示第 i個(gè)目標(biāo)函數(shù),i = 1,2;最優(yōu)結(jié)果選取P值最大時(shí)對(duì)應(yīng)的Pareto解集中的銑削參數(shù)。

最終得到的多目標(biāo)優(yōu)化結(jié)果為x = ()1 093.48,0.201,0.060T,根據(jù)實(shí)際加工經(jīng)驗(yàn)對(duì)結(jié)果進(jìn)行近似處理后得到的加工參數(shù)為 :主 軸 轉(zhuǎn) 速n = 1 093 r/min,徑向切深ae = 0.2 mm,每轉(zhuǎn)進(jìn)給量f = 0.06 mm/r,對(duì)應(yīng)的目標(biāo)粗糙度值為Ra = 0.1673μm和Sa = 0.6043μm。

4 、結(jié)論

1)TC4鈦合金側(cè)銑加工表面微觀缺陷主要包括進(jìn)給刀痕、后刀面摩擦劃痕、黏附顆粒、微小裂紋和隨機(jī)劃痕等。進(jìn)給刀痕和后刀面摩擦劃痕可歸結(jié)為側(cè)銑加工表面固有缺陷,此類缺陷分布規(guī)律是由刀具幾何特征和刀具-工件相對(duì)運(yùn)動(dòng)形成的;黏附顆粒、隨機(jī)劃痕和微小裂紋等隨機(jī)性缺陷,主要是微小切屑附著、積屑瘤摩擦以及在熱應(yīng)力和機(jī)械應(yīng)力的作用下產(chǎn)生的。

2) 銑削表面粗糙度隨主軸轉(zhuǎn)速的增大先減小后增大;隨徑向切深的增大先增大后減小;隨進(jìn)給量先增大后減小。但 Ra 和 Sa 隨銑削參數(shù)的變化規(guī)律并不完全,這是因?yàn)殂娤鞅砻娌粌H包含沿進(jìn)給方向的特征,還包括垂直于進(jìn)給方向的特征,特別是銑削后角引起的劃痕,其在垂直于進(jìn)給方向的高度波動(dòng)使得 Sa數(shù)值增大。

3) 基于遺傳算法以最小表面粗糙度值為優(yōu)化目標(biāo),在實(shí)驗(yàn)參數(shù)范圍內(nèi)得到的最優(yōu)側(cè)銑參數(shù)組合為:

主軸轉(zhuǎn)速 n =1093 r/min,徑向切深 ae = 0.2 mm,每轉(zhuǎn)進(jìn)給量 f = 0.06 mm/r。在該條件下,可獲得較小的表面粗糙度值,即Ra = 0.1673μm和Sa = 0.6043μm。

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